高等（děng）教育出版社2008年出版的（de）《相（xiàng）圖理論及其應用》一書（shū），是以作者王崇琳先生（shēng）在中國科（kē）學院金屬研究所（suǒ）講授相圖學（xué）的教材為基礎，加工編撰而成的。筆者細讀（dú）了有關章節，首先（xiān）感到（dào）的是，本（běn）書特點鮮明。第一，本書並不隻是將素材拚湊起來的匯總，作者沒有照搬別人成果的習慣，他不拾人（rén）牙慧，而是在占有大量素（sù）材的基（jī）礎上，經過本人的消化、加工、再創造而織造出全書的（de）構（gòu）架和內容。從相圖應用者的角度看（kàn），本書第二個特點是，“相圖應用（yòng）”占全書很大篇幅，近1/3。這麽重的份額當然會受到材料研發者和（hé）生產（chǎn）者的歡迎。其實，本書這一特點正是作者本人工作風格的反映：他既熱衷於鑽研理論，又極為重視應用實踐；他的本職（zhí）工作是從事材料和製品研發，但他同時還參與和深人生產活動，協助企業解決（jué）生（shēng）產中的技術問題。

 

本書第8.3節“相圖在粉末冶金中的應用”，以相圖為依據，詳細分析了（le）燒結過（guò）程機理，從而凸顯出相圖對研發粉末冶金（jīn）材料和指導（dǎo）生（shēng）產的重要性。筆者重點研讀（dú）了這一節，獲取了不少知識，明確了一些重要的概念。現將讀書心得（dé）整理出來，與大家共享。這篇讀書（shū）心得（dé）的主要內（nèi）容是指筆（bǐ）者（zhě）從（cóng）本書直接（jiē）得到的知識，還包括受到的啟發，應用（yòng）本書提出的概念和方法，聯係生產科研實踐和科技文獻有關（guān）資料的體會。此外，還收入了本書作者應用相圖解決生產問題的兩個（gè）實例。

 

1 將燒（shāo）結方式按相圖分類，廓（kuò）清研發思路

在粉末冶金生產和科研實踐中，已有多種燒結方式得到應用。German R M[1]用相圖解釋了不同的燒（shāo）結方式，舉出了許多實例。王崇琳先生（shēng）熟知相圖，在粉末冶金方麵擁有（yǒu）豐富的工作經曆。在此（cǐ）基礎上並參考German R M的論著（zhe），他深入鑽研了不同燒結方式間的內在聯係及其與相（xiàng）圖之間的關（guān）係，找出了溶解度（dù）這個共性特（tè）點（diǎn）；並以此為切（qiē）入點，即根據基體組元與添加組元之間相（xiàng）互溶解度的（de）差異，將（jiāng）固相燒結和液相燒結各自歸納為四（sì）種方（fāng）法（fǎ）或方式(第326、337頁)。為簡明起見，筆者改為表格表示(見（jiàn）表1)。筆者認（rèn）為，腫脹（zhàng）是燒結過程中出現的一種現象，因而（ér）未將其歸入燒（shāo）結方（fāng）法(方式)之中。

 

表1 燒結方法(方式)按基體組元與添加組元之間相互溶解度差異分類

Table l Sintering processes classified by mutual solubility difference between the matrix components and additive components

燒結方（fāng）式

基體組元在添加組元中

的溶解度

添加組元在基（jī）體組（zǔ）元中（zhōng）

的（de）溶解度

舉例

固相燒（shāo）結

均勻化燒結

活化燒結

燒結時（shí）形成複合材料

液相（xiàng）燒結

充分致密化液相燒結(或持續液（yè）相燒結)

瞬時液相燒結

有限致密化液相燒（shāo）結

 

較高

高

低

 

高(在（zài）液相中)

較低(在（zài）液相中)

低(在液相中)

 

較高（gāo）

低

低

 

低

高

低

 

W-Mo,Ni-Cu

W-Ni, Mo-Ni

Al2O3-Fe

 

WC-Co ,Fe-B

Cu-Sn,Fe-Cu

 

本（běn）書第8.3節“相圖在（zài）粉末冶（yě）金中的應用”應用相圖對各種燒結方式進行分析（xī），理出了明晰的圖線，廓清了思路，從而為（wéi）研發和生產粉末冶金材料製訂技術方（fāng）案提供依（yī）據。筆者依據本章節的內容將相圖理論對於粉末冶金材料研發的重要性，歸納出三個方麵：

(1)相圖（tú）是設計（jì）材料成分的依據；

(2)相圖是製訂燒結工藝方案的依（yī）據之一（yī）；

(3)相圖是控製產品組織結構的依據之（zhī）一。

 

以上三個方麵是相互關聯的。相應於不同的材料組成，有不同的燒結方式與之（zhī）合理匹配；另一方麵，可以根據材料在燒結過程中的行為或燒結產物（wù）的組織，來設計材料的成分或對材（cái）料成分作出（chū）調整。

 

我國的材料研究工作者以成分、組（zǔ）織結構、製備、性質和使用性能五個要素構成六麵體，將理論、材料設計與工藝設計置於六（liù）麵體中心，製約（yuē）位於頂角的五（wǔ）個要（yào）素[2]。借（jiè）鑒此模型，可（kě）說明相圖理（lǐ）論對於粉末冶（yě）金材料研（yán）發的重要性。顯然，相圖理論應位於六（liù）麵體中心。

 

2 根據相圖製訂燒結方案和控製產（chǎn）品組織

根據燒結過程中組元本身的相變、組元之（zhī）間形成新（xīn）相和組元相互溶（róng）解（jiě）度的差（chà）異，可以選擇不（bú）同的燒結方案，以獲得所設計的組織結構和性能。對此，書中（zhōng）列舉了一些示例（lì）。

2.1 難（nán）熔金屬（shǔ）

難熔金屬燒結溫度高，設法降（jiàng）低其燒結溫度以減少能耗和降低生產成本，是（shì）生產者特別關注的問題。固態活化燒結是（shì）製備難熔（róng）金屬及其（qí）合金經常采用的方案。本書用一（yī）小節討論了活化燒結，指出難熔（róng）金屬鎢與不同金屬組成（chéng）的（de）燒（shāo）結係在1 400℃燒結，由於鎢在添加組元（yuán）中溶解度的差異而有不（bú）同的致密化效果(圖8.3.25)。鎢在鈀和（hé）鎳中溶解（jiě）度較（jiào）高，故W-Pd係(圖8.3.27，21.5％(原子數分數，以下同))和W-Ni係(圖8.3.26，17.5％)致密化效果優於鎢在添加組元中溶解度較低的（de）W-Co係(圖8.3.29，16％左右)和W-Fe係（xì）(圖8.3.28，8％左右（yòu）)；W-Cu係（xì）燒結雖然是在液相存在條件下進行（háng），但由於鎢在銅（tóng）中溶解度極低(圖8.3.6)，故其致密化（huà）效（xiào）果不及以上各係。

 

鎢基重合金燒結是充分致密化液相燒結的典型例子之一。書中指（zhǐ）出，W-Fe-Ni係重合金一般於1 400～1 450℃氫氣氛中燒結。由W-Fe-Ni係相圖1 465℃等溫截麵(圖8.3.40)可見，鎢在Fe-Ni基（jī）液相中溶解度高達15.0％左右，十分有利於液相燒結。可借（jiè）助相（xiàng）圖優化合金成分使合金得到最佳組織，W-Fe-Ni係合金中Ni：Fe比例常取7：3，由相圖(圖8.3.41和圖8. 3.42)可知，此成分使W-Fe-Ni合金組織處於（yú）不含脆性相μ(Fe7W6)的相區。

2.2 鐵基材料

瞬時液相燒（shāo）結（jié）可（kě）以有效促進合（hé）金元素擴散和均勻化，在（zài）生產中采用較多，是值得推（tuī）薦（jiàn）的燒結方案（àn）。本書指明了實現這種燒結方案的條件，列舉了能實現瞬時液相燒結的合金係。燒結鋼（gāng）生產中采用瞬時液相燒結的例子很多，如Fe-Cu-C、Fe-Mn-C、Fe-Si-C、Fe-P-C、Fe-Mn-Si-C係等。Klein A N等人[3]采用（yòng）母合（hé）金配製Fe-3.2Mn-1.4Si-0.4C合金，以l 080℃/60min燒結後，抗拉強度極限為920MPa；他指出（chū）適當提高燒結溫度可進一步發揮瞬時液相燒（shāo）結的有利作用，1 250℃/60min燒結後，其抗拉強度極限提（tí）高至1 000MPa。

 

Fe-Cu係1 096℃以上存在固液兩相區，靠Fe軸一側為γ-Fe固（gù）相區（圖8.3.3)，適宜進行瞬時液相燒結。本書作者指出，Fe-Cu係進行瞬時液（yè）相燒結時會發生腫脹，影響製（zhì）品尺寸精度（dù）。對（duì）此，可以利用Fe-C係燒結時（shí）發（fā）生（shēng）收縮的現象，在Fe-Cu係（xì）中加入適（shì）量石墨粉來控製燒結尺（chǐ）寸變（biàn）化(第327頁)。

 

往複運動機構中（zhōng），在杆件外圓裝配有對其起（qǐ）限定和導向（xiàng）作用（yòng）的管狀零（líng）件。這類零件大都采用高碳含量（liàng）的Fe-Cu-C係燒結材料製造（zào），要求在珠（zhū）光體基體（tǐ）中分（fèn）布有碳化物Fe3C和石墨。生（shēng）產中發現，若在1 120℃附近燒結，因接近共晶線，往往在（zài）組織中出現網狀滲碳（tàn）體而使產品變脆。本書作者曾應用瞬時液相燒結法，協助（zhù）某（mǒu）企業解決此（cǐ）問題。其措施是加入Cu-P-Sn銅基合金粉末，例如Cu-5.9 P-4.1 Sn三元合金粉。差熱分析測定該合金固相線溫（wēn）度為681～710℃，液相線溫（wēn）度為951～975℃。在高於添（tiān）加（jiā）劑液相線的溫度如1 050℃燒結可實現瞬時液相燒結，促（cù）使碳和合金元索在鐵基體（tǐ）中（zhōng）擴散均勻，得到無網狀滲碳體的（de）顯微（wēi）組織。

 

鐵（tiě）原子（zǐ）在α-Fe(體心立方晶格)中的自（zì）擴散（sàn）係數比在（zài）γ-Fe(麵心立（lì）方晶格)中高100倍左右，因而α-Fe相區燒結或α-Fe+γ-Fe兩相區燒（shāo）結是鐵基材料常選（xuǎn）用的燒結方案。對這種方案，可以選擇（zé）加入擴大α-Fe相區的元素鉬、矽和磷。磷具有擴大α-Fe相區和封閉γ-Fe相區的作（zuò）用；在燒結溫度可形成液相共晶，加速燒結過程；使α-Fe固溶強化；以及（jí）促進材料基體中孔（kǒng）隙球化。在1050℃時，磷在α-Fe中的最高溶解度（dù）為2.5％(質量分（fèn）數，以（yǐ）下（xià）同)，在（zài）室溫下大於l.0％。Fe-P二元合金係中，磷加入量為0.3％～0.6％，燒結溫度下處於兩相區；超過0.6％時γ-Fe相區（qū）封（fēng）閉。但是，本書未舉出α-Fe相（xiàng）區（qū）燒結和α-Fe+γ-Fe兩相區燒結方式，其原因可能是作者按（àn）溶解度將燒結（jié）方（fāng）式分（fèn）類，而（ér）這種方式主要依據是自擴散活性的差異，兩者有別。

 

2.3 粉末高速鋼

粉末高速鋼應采用（yòng）超同相線燒結。通過超固相線（xiàn）燒結製造的粉（fěn）末高速（sù）鋼可以達到全致密（mì），並且，其基體中（zhōng）的粒狀碳化物分布（bù）均勻。適宜超固相線燒結的還有：鎳基高溫（wēn）合金、粉末不（bú）鏽鋼和青銅等預合金粉末。作者指出，當燒結溫度選擇在液固兩相區時，粉末（mò）顆粒表麵和顆（kē）粒內部晶粒界麵均出（chū）現液相，其體積（jī）分數可達30％，是（shì）獲（huò）得（dé）全致密（mì）化效果的主要條件(第（dì）334頁（yè）)。值得重（chóng）視的是，作者指出在粉末高速鋼（gāng）燒結時，既要使材料達（dá）到致密，又要避免晶界出現網狀（zhuàng）滲碳體，必須將燒結溫度控製在狹窄的範圍內，如3～5℃，即存在一個可獲得最佳燒結效果的（de）“燒結窗口”(第337頁（yè）)。這是製取粉末高速鋼的工藝難點之一。本書作者曾協助某企業采用超固相線燒結法研發（fā）一種耐磨零件。他注意到碳含量每提高（gāo）0. 1％，固相線溫度下降10℃，於是（shì）通過控製碳加入量來確定燒結溫度範圍，使生產得以穩定進行。本書作者采（cǎi）用固相線（xiàn）附近加壓的措施也是（shì）可行的方案，在溫度1 220～1 230℃和壓力4.5 MPa條（tiáo）件（jiàn）下，可得到相對密度99.85％，碳化物粒度僅3-7μm的（de）製品[4]。不過，這種情況下其燒結過程並不是典型的超固相線（xiàn）燒（shāo）結。

 

2.4 硬質合金（jīn）

硬質合金燒結（jié）是充分致密化液相燒結又一個典型例子。WC-Co贗二元係中，於共晶溫度碳化（huà）鎢在液相（xiàng）中（zhōng）溶解度為14％，而鈷在碳化（huà）鎢中（zhōng）幾乎不溶解（jiě），特別適合於充分致密化液相燒結。作者指出，硬質合金在1400～1450℃液（yè）相燒結後的相對密度可達99.5％以上(第352頁（yè）)。這裏筆者補充一句（jù）：細顆粒高鈷合金由於燒結活性高，可以在更低的溫度進行燒結（jié）；而粗顆粒低鈷合金的燒結溫度更高。筆（bǐ）者還借此機會修正自己（jǐ）在l965年出（chū）版的《硬質（zhì）合金工具製造》中的一（yī）個失（shī）誤：WC-Co合金燒結過程液相量的估算是不嚴（yán）格的，換算液相體積含量時其密度不該用鈷的固態密度。

 

本書單辟一小節詳細（xì）討論了W-C-Co三元係相圖。作者介紹（shào）了（le）W-C-Co係相圖研究的沿革，並對含混問題作出澄清。Sandford E J和Trent E M於1947年首先提出的WC-Co贗二元（yuán）係相圖，共晶溫度標（biāo）為（wéi）1320℃(第353頁)。

據筆者（zhě）所知，Kieffer R發表於1951年的文章[5]將WC-Co贗二元係相圖中的共晶溫度標為1280℃；Tpeтъяков B И於（yú）1962年（nián）出版的專著[6]中，共晶溫度標為（wéi）l340℃。筆者認為，將WC-Co贗二元係相圖上（shàng）共晶溫度線處理成一條水平線（xiàn），用於分析和（hé）控製（zhì）硬質合金相組織是不夠的。實際上，共晶溫度附近存在有L+WC+γ固溶體三（sān）相區，而不是一條水平線。雖然有人曾經涉及這一點，但一直未引起重視。可喜（xǐ）的是本書（shū）作者在書中明確指出：“三相區不是一條水平線，而是一個（gè）包絡區”(第357頁)，澄清和（hé）強調了這個問題。我們對此進行了簡短的討論，本書作者進一（yī）步說明：W-C-Co三元係中，存在轉晶和共晶平衡，從圖8.3.56和8.3.57可見，轉晶溫度約為1325℃，共晶溫度約為1280℃。

 

實（shí）踐（jiàn）證明，這個包絡區對硬質合（hé）金（jīn）產品（pǐn）相組織控製具（jù）有重要價值。本書作者通（tōng）過分析W-C-Co係含6％Co(質量分數，以下同)和10％Co合金的垂直截麵(圖8.3.56和8.3.57)，指出含WC-6％Co和WC-10％Co合（hé）金，其含碳（tàn）量應分別控製在5.68％～5.77％和5.38％～5.56％範圍內，以保證（zhèng）合金獲得WC+γ兩相組織(γ相為溶有（yǒu）鎢（wū）和碳的鈷基固溶體)。利用相圖（tú）控製碳含量以使WC-Co合金最終產品獲得所要求的WC+γ兩相組（zǔ）織，可（kě）以（yǐ）作為相圖應用的一個成功範例。遺（yí）憾的是，這並不為從事硬質合金生產和研發的科技人員所盡知。

 

在此順便說幾（jǐ）句題外話。本書作者在本小節末尾報道了納米級WC-Co贗二元係相圖（tú）(第362頁)。由圖可以看出，粉末粒度為1800nm時，共晶成分的相平衡溫度為l310℃，而粒度為30nm時降低至ll40℃，相（xiàng）差（chà）l70℃。作者指出：“此結果是否可信， 尚待證實。”筆者以為，如果結果是（shì）肯定的，那就意味著：當組元粒度細化到（dào）一定程度時，粒（lì）度將成為相圖中的一維。想必本書作者也有這（zhè）個（gè）意思（sī）。

 

3 應用相圖必須注意粉末體的特點

作者指出，相圖表示熱（rè）力學平衡狀態下的相關係，盡管實際情況偏離了平衡狀態，但隻有應用平衡狀態（tài）相圖知識，才能找到製取非平衡狀（zhuàng）態材料的途徑，並預測其變化(第（dì）267頁)。筆者要補充的是，粉末體在燒結過程中和燒結後的組織大多偏離平衡（héng）狀態，借（jiè）助相圖（tú）進行分析時，應注意到粉末體本（běn）身的特點。

 

對於燒結鋼，特別是（shì）用元素混合法製造的（de）燒結鋼，應注意其（qí）與熔煉（liàn）鋼（gāng）的差（chà）異。文獻[7]指出，完全預合金化粉的顆粒（lì），已基本達到均勻合（hé）金化，所製造的燒結鋼，其成分均（jun1）勻性和組織與熔煉鋼幾乎沒有差別；而（ér）元素混合法和部分預（yù）合（hé）金化粉法製造的燒結鋼，成分和組織（zhī）很不均勻，合（hé）金元素在（zài）鐵顆（kē）粒中擴（kuò）散（sàn）極慢，甚至ll50℃燒結100 h也達不到完全均勻。采用元素混合法和部分預合金化粉法製造的燒結鋼，其組織構成也偏離熔煉（liàn）鋼。

 

亞共析成分熔煉鋼（gāng）中（zhōng）不會出現網（wǎng）狀滲碳體，如Fe-0.6％C熔煉（liàn）鋼在常溫下處於亞共析相（xiàng）區，組織全部為珠光體；隻（zhī）有過共析成分的鋼在慢冷時才形成（chéng）網狀滲碳體（tǐ）。然（rán）而（ér），對於用元素混（hún）合法製造的亞共析成分的燒（shāo）結鋼，雖（suī）然碳含（hán）量與相應的熔煉鋼相同，卻有可能（néng）由於（yú）碳未充分擴散和均勻化，而出現遊（yóu）離網狀滲碳體。

 

原材料粉（fěn）末中的石墨（mò）粒度將（jiāng）影響滲碳體的形（xíng）態；采（cǎi）用細粒度石墨和提高燒結溫度有利於係統趨（qū）向平衡態，是解決上述（shù）問題的可行途徑。北京市粉末冶金研究（jiū）所的研究工作表明，采用粒度小於355μm的石墨粉時（shí），燒結鋼中的遊離滲碳體大都沿顆（kē）粒（lì）邊界和晶粒邊界呈網狀分布，而采用粒度（dù）小於74μm或更細的石墨，碳的均勻化程度即可提高，使遊離滲碳體減少，珠光體（tǐ）增加；提高燒結溫度同樣可以得到較（jiào）好的效果，900℃燒結的組織為遊離滲碳體和少量珠光體，1100℃燒結時遊離滲碳體明顯減少，珠光體增加；加入銅並在出現液相的情況下進行燒結，可改善碳的擴散和均勻化，有（yǒu）利於獲得遊（yóu）離滲碳體極少的均勻珠光體組織。某企業一種鐵基產品有（yǒu）時出現抗拉強（qiáng）度極限偏低而硬度偏高的情況，達不到要（yào）求指標。金相分析表明，組織中有大量滲碳體且部分（fèn）呈網狀分布（bù），珠光（guāng）體（tǐ）量很（hěn）少。分析其原因是燒結溫度偏（piān）低，未能使碳充分擴散。提高燒結溫度（dù）或（huò）延長保溫（wēn）時間即得以解決。

 

文獻[8]研究了燒結溫度和保溫時間對鐵基材料組織中珠光體數量的影響。指出，一（yī）組試樣保溫時間（jiān）為2h，900℃燒結（jié）後無珠光體，l000℃燒結後珠光體（tǐ）量為40％～50％，ll00℃燒結後（hòu）為70％～80％；另一組試（shì）樣燒結溫度為ll00℃，保溫時間分別（bié）為0.5、1、2h時，珠光體量分別為（wéi）10％～20％、40％～50％和90％。顯然，這（zhè）種（zhǒng）現象（xiàng）與碳在鐵中的溶解量和（hé）擴散（sàn）充分程度有關。

 

混合法製（zhì）取燒結鋼時，所添加的合金元素也（yě）有類似（sì）行（háng）為（wéi）。北京市粉（fěn）末冶金研究所用混合法製取含鉬燒結鋼時（shí）發現，固相燒結情況下（xià）鉬很難擴散均勻，在富鉬區會形（xíng）成碳（tàn）化物（wù）。文獻（xiàn）[9]研究了用混合法製取燒結鋼時，不同粒度鎳粉的（de）均（jun1）勻化差別。指出，對於粒度（dù）為37,8和1.5μm的鎳粉，經l l20℃／30min燒結後，分別有25％、60％和90％發生擴散：1 120℃／60min燒結後，分別（bié）有40％、80％和l00％發生擴散。

 

上述例子（zǐ）說（shuō）明采用元素（sù）混合法製（zhì）造燒結鋼時，為獲得要求的組織和性能，所製訂的燒（shāo）結工藝必須保證添加元素（sù）擴散均勻，使材料係統盡量接近平衡態。但是，燒結鋼（gāng）的這種（zhǒng）組織大多偏離平衡狀態的特點，不（bú）能絕對論其（qí）利（lì）弊。用混合法製（zhì）取含鉬燒結鋼，在富鉬區會形成碳化物，這樣就提供了一種可能，即加入較少量的鉬，來獲得高硬度的碳化物相(Fe，Mo)6 C和（hé）(Fe，Mo)23C6。

 

熔煉W-Co-C合金與燒結WC-Co合金的組織狀態截然不同。據WC-Co贗二元係相（xiàng）圖，自液相區冷卻時（shí），應形成WC+γ共晶；然而，在燒結硬質合金中卻不存在這（zhè）種共晶，隻有鑄造硬質合金中才會出現。WC-Co硬質合金液相燒結過程中，一部分（fèn）碳化鎢顆粒溶（róng）入液相，而大部分（fèn）並未完全溶解，仍保（bǎo）持為固（gù）相，整個係統未達到平衡狀態。冷卻至固相線(如上所述，實際是包絡區)以下時，從液相析出碳化鎢（wū）並沉積在未溶解的碳化鎢晶粒上。而製備鑄造硬（yìng）質合金經過（guò）完全熔融狀態，因此有共晶產（chǎn）物。另外，硬質合金生（shēng）產中有時（shí）見到同一件產品中既含（hán）有遊離石（shí）墨又含有脫碳相的（de）現象，說明產品組織偏離平衡狀態，應采取適當的工藝措施予以避免。然而不利因素往往可以轉化為有利因素，梯度硬質合金就（jiù）是有意利用偏（piān）離平衡狀態而開發的適合特定使用條（tiáo）件（jiàn）的高端產品。

 

4 結束語

 

當今（jīn）粉末冶金企業都高度重視開發高端產品。上世紀中後期以來，世界粉末冶（yě）金機械零件工業取得明顯發展，主要歸功於（yú）對高（gāo）應力條件下（xià）使用的高（gāo）強（qiáng）度粉末冶金機械零件的開發。Haynes R[7]指出，提高（gāo）燒結鋼強（qiáng）度的（de）途徑有三：通過壓製和燒結增加產品的密度；通過合（hé）金化（huà）強化金屬基（jī）體；通過熱處理強化金屬基體。其中第二、三（sān）項措（cuò）施必須借助於相圖。粉末冶金工（gōng）藝的特殊性在（zài）於將材料製備和製（zhì）品生產結合在同一過程中，因而所有粉末冶金科技人員都應該重視對（duì）相（xiàng）圖的學（xué）習和應（yīng）用。王（wáng）崇（chóng）琳先（xiān）生這一（yī）專著問世應時，係統而詳細地講解了（le）粉末冶金所涉（shè）及的（de）相圖學理論（lùn）知識，介紹了（le）應用實例，提供了大量資料，其中很多是新近發表的（de）研究成（chéng）果。這種適用的（de）好書，案頭是不（bú）可或缺的。